Валентин и Виктор ЛЕКСИНЫ======
Вопрос, поставленный авторами в заголовке статьи, вообще говоря, не нов. Во времена ламповой техники двухполосные усилители НЧ были не редкостью. Предпочтение, отдававшееся таким усилителям, кроме уменьшения интермодуляционных искажений, обусловливалось в значительной степени трудностями изготовления широкополосных выходных трансформаторов, согласующих усилительный тракт с громкоговорителем.
Пришедшие на смену лампам транзисторы сняли проблемы выходного трансформатора и за довольно короткое время позволили создать широкополосные усилители с весьма высокими характеристиками: рабочим диапазоном частот от единиц герц до десятков килогерц, коэффициентом гармоник порядка сотых и даже тысячных долей процента и т. д. В результате у многих радиолюбителей и специалистов сложилось мнение, что чуть ли не единственный путь к достижению высококачественного звуковоспроизведения - это дальнейшее совершенствование широкополосного усилительного тракта, создание усилителя с практически идеальными характеристиками. Однако, как убедительно дока зывают авторы статьи, этот путь не самый простой и, главное, не самый зффективный.
Верность звучания во многом зависит от громкоговорителя. А здесь достижения более скромны, чем в схемотехнике усилителей. Широкополосных головок, одинаково хорошо преобразующих электрические колебания в звуковые во всем диапазоне частот, притом с малыми нелинейными и интермодуляционными искажениями, пока что нет, а многополосным громкоговорителям свойствен ряд существенных недостатков, обусловленных при- менеюгем в них пассивных разделительных фильтров. В этой ситуации существенно улучшить качество звуковоспроизведения можно только при использовании многополосного усилителя с разделительными фильтрами иа входе.
Особо следует отметить и такое, пока что еще очень важное для радиолюбителей преимущество многополосных усилителей, как возможность их изготовления из доступных деталей.
Описание любительского трехполосного усилителя мощности редакция намечает опубликовать в одном из следующих номеров журнала.
Приступая к разработке высококачественного звуковоспроизводящего комплекса, радиолюбители нередко сосредоточивают все внимание на достижении близких к идеальным параметров электрического тракта, в частности такого его звена, как широкополосный усилитель мощности. Стремление получить минимальные искажения всех видов при сравнительно большой (несколько десятков ватт) выходной мощности и достаточном запасе устойчивости приводит обычно к созданию сложных как в схемном, так и в конструктивном отношении устройств. Тем не менее даже с таким усилителем мощности качество звуковоспроизведения во многих случаях получается недостаточно высоким. Причина здесь - в игнорировании того в общем-то известного факта, что качество звучания во многом определяется параметрами громкоговорителя. Полученные при испытаниях на чисто активной нагрузке высокие параметры усилителя часто не реализуются при согласовании с громкоговорителем. Именно поэтому одной из важнейших задач становится схемотехническое усовершенствование усилителя мощности для улучшения его согласования с громкоговорителем.
Проблем здесь несколько. Одна из них - необходимость хорошего электрического демпфирования подвижной системы низкочастотной динамической головки громкоговорителя. Только при выполнении этого условия воспроизведенный ею звуковой импульс будет иметь те же форму и длительность, что и электрический. Хорошо демпфированный громкоговоритель почти безынерционно возбуждается электрическим сигналом и прекращает излучение звуковых колебаний сразу после его окончания. При недостаточном демпфировании подвижная система головки продолжает колебаться еще некоторое время и после снятия сигнала, но уже не с его частотой, а с частотой собственного резонанса. В результате возникает неравномерность АЧХ громкоговорителя по звуковому давлению. На слух это воспринимается как характерное «бубнение».
Для ускорения затухания свободных колебаний подвижной системы головки обычно используют шунтирование звуковой катушки малым выходным сопротивлением усилителя мощности. Но здесь-то и возникает проблема - включение пассивных разделительных фильтров между выходом усилителя и динамическими головкамн многополосного громкоговорителя ухудшает электрическое демпфирование.
Другая проблема - в трудности создания разделительных фильтров, к которым предъявляются требования высокой крутизны скатов АЧХ звеньев, малой неравномерности суммарной АЧХ и линейности ФЧХ в полосе пропускания. Первое из этих требований обусловлено резким ухудшением характеристик динамических головок на краях их номинальных диапазонов частот. Особенно это относится к средне- и высокочастотным головкам, у которых перекрытие номинальных диапазонов воспроизводимых частот, как правило, сравнительно невелико. Именно поэтому разделительные фильтры для этих головок должны обладать АЧХ с крутыми скатами: при октавном (относительно частоты раздела соседних полос) запасе по номинальному диапазону воспроизводимых частот необходимо применять фильтры с крутизной ската АЧХ не менее 12 дБ на октаву. Простейшие фильтры с крутизной 6 дБ на октаву можно использовать лишь в том случае, если запас по частоте составляет не менее двух октав.
Следует иметь в виду, что не все фильтры с высокой крутизной скатов АЧХ обеспечивают малую неравномерность суммарной АЧХ. С этой точки зрения наиболее подходят для применения в многополосных громкоговорителях так называемые фильтры Баттерворта первого (крутизна 6 дБ на октаву) и третьего (18 дБ на октаву) порядков, сопряженные по уровню -3 дБ (0,707). Часто используемые фильтры этого типа второго порядка (12 дБ на октаву) имеют недостаток: при синфазном включении соседних по частоте динамических головок в суммарной АЧХ появляется провал до нуля, а при противофазном - выброс на 3 дБ.
Типовые разделительные фильтры даже с ровной суммарной АЧХ нередко являются причиной возникновения фазовых искажений, влияние которых на форму выходного сигнала особенно проявляется вблизи частоты раздела fр. Это наглядно видно из рис. 1, где показаны изменения, которые претерпевает сигнал в виде симметричных прямоугольных импульсов длительностью, примерно равной 1/f р, пройдя через разделительный фильтр с нелинейной суммарной ФЧХ (рис. 1,г). Если на частоте раздела средне-и высокочастотной полос эти искажения допустимы, так как мало сказываются на качестве звучания, то в области частот раздела средне- и низкочастотной полос их желательно устранить, поскольку именно здесь сосредоточены наибольшие среднестатические уровни реального сигнала, и к тому же чувствительность слуха максимальна.
Для неискаженной передачи сигналов импульсного характера, кроме ровной суммарной АЧХ, необходимо обеспечить одинаковую временную задержку t з всех составляющих сигнала при прохождении через разделительный фильтр. Форма выходного импульсного сигнала для фильтра с линейной суммарной ФЧХ (ее, в частности, можно получить, используя фильтры первого порядка) показана на рис 1. д.
Не менее важной проблемой при согласовании усилителя мощности с громкоговорителем являются интерференционные искажения звукового поля в зоне прослушивания, неизбежные при воспроизведении двумя головками ко лебаний в общей полосе частот. Если в одной полосе частот работают несколько головок, то для уменьшения интерференционных искажений в горизонтальной плоскости их необходимо расположить на одной вертикальной линии. Интерференция в вертикальной плоскости скажется на качестве звучания меньше, если головки разместить на уровне головы слушателя и повозможности ближе одну к другой. К сожалению, полностью избавиться от подобных искажений не всегда удается даже при использовании в каждой полосе частот всего по одной головке. В этом случае интерференция возникает в области частоты раздела, где сигналы, излучаемые, например, средне- и низкочастотной головками, близки по уровню. Интерференционные искажения отчетливо слышны при перемещении слушателя относительно громкоговорителя, излучающего синусоидальный сигнал, частота которого находится в области частоты раздела полос.
Для уменьшения влияния интерференции. помимо соблюдения электрической полярности сигналов, целесообразно размещать все головки громкоговорителя на одной вертикальной линии возможно ближе одну к другой и стремиться к тому, чтобы их звуковые катушки находились в одной фронтальной плоскости. Если по тем или иным причинам смещать головки в глубину корпуса громкоговорителя нежелательно, следует выбрать частоту раздела низко- и среднечастотной полос невысокой. В этом случае взаимные фазовые сдвиги излучаемых головками колебаний будут достаточно малы н на качестве звучания скажутся меньше. Что касается фазовых сдвигов в области частоты раздела средне- и высокочастотной полос, то бороться с ними значительно сложнее. Тем не менее их влияние на качество звучания можно ослабить, применив фильтры с большой крутизной скатов АЧХ и выбрав частоту раздела достаточно высокой, т. е. вне диапазона среднестатического распределения наибольших уровней звукового сигнала и наибольшей чувствительности слуха.
Все рассмотренные проблемы решаются проще и с лучшим эффектом при использовании многополосных усилителей мощности с активными RC -фильтрами на входе вместо пассивных фильтров, применяемых в громкоговорителях, предназначенных для работы с широкополосным усилителем. К сожалению, среди радиолюбителей распространено мнение, что, например, трехполосный усилитель мощности, втрое сложнее и дороже однополосного. Но, если говорить о действительно высококачественном звуковоспроизведении, это далеко не так, в чем нетрудно убедиться, если проанализировать весь комплекс вопросов разработки высококачественного звуковоспроизводящего комплекса с широкополосным усилителем мощности. В самом деле, кроме недостатков, вытекающих из сказанного выше,- сложность расчета и построения пассивных разделительных фильтров выше первого порядка с равномерной суммарной АЧХ и линейной ФЧХ, сложность согласования каждой из головок громкоговорителя с выходом усилителя для получения равномерной суммарной АЧХ по звуковому давлению (используемые иногда для этой цели резистивные делители снижают КПД комплекса и ухудшают демпфирование), снижение степени демпфирования низко- и среднечастотной головок из-за включения активной составляющей фильтра последовательно с низкоомной звуковой катушкой, потери мощности в пассивном фильтре и, наконец, необходимость изготовления крупногабаритных катушек индуктивности и приобретения конденсаторов большой емкости для разделительного фильтра, - однополосному усилению свойственен и такой недостаток, как необходимость иметь большой запас по выходной мощности. Дело в том, что реальный максимально допустимый уровень низко- и среднечастотных составляющих при воспроизведении звуковой программы оказывается значительно меньшим,чем полученный при налаживании усилителя по синусоидальному сигналу.
Наложенные на составляющие низких частот средне- и высокочастотные составляющие первыми достигают границ динамического диапазона усилителя мощности, и для того, чтобы они были воспроизведены без ограничения, однополосный усилитель должен иметь примерно двойной (по сравнению с многополосным) запас выходной мощности. Важно также, чтобы однополосный усилитель имел малые интермодуляционные и так называемые динамические интермодуляционные искажения.Для уменьшения последних приходится ограничивать глубину общей ООС, а это приводит к росту нелинейных искажений, ухудшению степени демпфирования громкоговорителя (из-за увеличения выходного сопротивления усилителя). Устранение этих недостатков приводит к зна чительному усложнению усилителя. Наконец, применение в широкополосном усилителе ЭМОС требует (для обеспечения устойчивости) введения RC -цепи, ограничивающей диапазон ее действия. Для компенсации возникающего при этом подъема АЧХ на низших частотах требуется дополнительная частотная коррекция усилителя мощности.
Указанные недостатки проявляются значительно слабее, а некоторые из них полностью отсутствуют в многополосных усилителях мощности с активными разделительными фильтрами на входе. Простые расчеты показывают, что по сравнению с одним (широкополосным) усилителем многополосный при той же выходной мощности позволяет использовать более низкое напряжение питания. Следствием этого являются уменьшение габаритов усилителя (благодаря использованию сравнительно небольших по размерам низковольтных электролитических конденсаторов в фильтре выпрямителя и для связи с нагрузкой, а также меньшим размерам теплоотводов транзисторов оконечных каскадов), увеличение его КПД, более широкие возможности выбора (по напряжению эмиттер - коллектор и частотным параметрам) всех транзисторов усилителя. В частности, в оконечном каскаде низкочастотного канала можно использовать недорогие германиевые транзисторы типов П210, П217 и т п, достоинство которых - малое напряжение насыщения эммитер - коллектор.
В многополосном усилителе мощности разделительный фильтр ограничивает уровень высокочастотных составляющих сигнала, поступающих на входы низко- и среднечастотного каналов, что отвечает известным рекомендациям по уменьшению динамических ннтермодуляцнонных искажений. В то же время высокочастотный канал имеет большой запас линейности амплитудной характеристики, так как после ФВЧ уровень высокочастотных составляющих в соответствии со статистикой реального музыкального сигнала очень мал, и динамические искажения здесь практически не возникают. Благодаря этому во всех каналах можно использовать простые усилители мощности с глубокими ООС.
В многополосных усилителях нет потерь мощности в разделительных фильтрах, имеются широкие возможностн в реализации активных разделительных фильтров высоких порядков с равномерной суммарной АЧХ. Возможно построение фильтров выше первого порядка с линейной суммарной ФЧХ. Благодаря непосредственному (без фильтра) подключению головок к выходу усилителя не возникает проблемы с их электрическим демпфированием и согласованием по уровню звукового давления в каждой полосе частот (последнее делают простой установкой требуемых коэффициентов усиления каждого из усилителей).
Принципиальная схема возможного варианта активного разделительного фильтра для трехполосного усилителя мощности показана на рис. 2.
Для разделения ннзко- и среднечастотной полос использованы ФНЧ и так называемый фильтр дополнительной функции (ФДФ) на транзисторе V1. Выходной сигнал этого фильтра представляет собой разность между входным сигналом и сигналом, прошедшим через ФНЧ. Достоинства такого способа разделения полос - простота настройки и стабильность характеристик (вследствие их автоматического сопряжения), равномерные суммарные АЧХ и ФЧХ, а следовательно, и идеальное воспроизведение импульсных сигналов; недостатки - малая крутизна ската АЧХ ФДФ (6 дБ на октаву независимо от порядка используемого ФНЧ) и «выбросы» на ней вблизи частоты среза, если порядок ФНЧ выше первого. Для уменьшения «выбросов» сопротивления резисторов R1 , R 2 и емкость конденсаторов С1, С2 выбраны одинаковыми. Частота раздела
Для разде ления средне- и высокочастотной полос применены ФНЧ и ФВЧ четвертого порядка. Каждый из них составлен из двух (на транзисторах V 2. V 3 и V 4, V 5) соединенных последовательно фильтров Баттерворта второго порядка. Частота раздела выбрана как среднегеометрическое между нижней границей номинального диапазона частот высокочастотной и верхней границей диапазона среднечастотной головок.
АЧХ зв еньев разделительного фильтра изображены на рис. 3. Суммарная АЧХ фильтра не имеет ни провалов, ни «выбросов». В области наибольших среднестатистических уровней сигнала и наибольшей чувствительности слуха суммарная ФЧХ линейна, что важно для хорошего воспроизведения импульсных сигналов.
При использовании резисторов и конденсаторов с допускаемым отклонением от номинальных значений не более ±5% фильтр настройки не требует. Группа ТКЕ конденсаторов CI , С2, С5-С12- М47, М75, М750, M1 500 (С1 и С2 - могут быть и группы Н30).
В разработанном авторами устройстве применен недорогой комплект динамических головок, тип и число которых в каждой полосе выбирались из условия обеспечения равномерной суммарной АЧХ по звуковому давлению при примерно одинаковом - для наиболее полного использования напряжения питания - выходном напряжении полосных усилителей мощности. В каждом стереоканале использованы одна низкочастотная головка 6ГД-2 (среднее стандартное звуковое давление Р срст = 0,3 Па, полное сопротивление звуковой катушки (Z) на частоте 1 кГц - 8 Ом, две параллельно включенные среднечастотные головки 2ГД-22 (Р срст =0,2 Па. |Z | =15 Ом) и две со единенные последовательно высокочастотные головки 1ГД-3 (Р срст =0,3 Па, \Z \ =12,5 Ом)
Звуковое давление Р на расстоянии l (в метрах) от геометрического центра симметрии отверстия излучателя рассчитывалось по формуле
где Рэ - электрическая мощность в ваттах. При возбуждении головок каждой полосы сигналом, соответствующим их номинальной мощности звуковые давления на расстоянии 1 м получились следующие:
В низкочастотной полосе (одна головка) - Р = 2,32 Па при 6,9 В; в среднечастотной (две головки) - Р=1,8 Па при 5,5 В; в высокочастотной (две головки) - Р -1,9 Па при 7 В. Для создания равномерного звукового давления пришлось уменьшить напряжение, подводимое к низкочастотной головке до значения V = 6.9 х 1,8/2,32=5,4 В. включив последовательно с ней резистор цепи ПОС по току.
Для исключения взаимовлияния средне- и низкочастотной головок, облегчения борьбы с интерференционными искажениями и обеспечения возможности поворота осей отдельных излучателей в горизонтальной плоскости было выбрано акустическое оформление в виде трех поставленных друг на друга независимых ящиков в каждом стереоканале. Громкоговоритель низкочастотной полосы - фазоинвертор. Его корпус с внешними размерами 345 х 295 х 635 мм изготовлен из древесностружечной плиты толщиной 20 мм. Все стенки, кроме передней, оклены изнутри рубероидом, поверх которого наклеены листы из пенополиуретана (поролона) толщиной 20 мм. Свободный внутренний объем корпуса (без головки и туннеля фазойнвертора - 36 дм 3 . Головка 6ГД-2 закреплена в верхней части передней панели. Расстояние от центра ее диффузора до плоскости верхней стенки корпуса составляет 150, а до центра туннеля - 240 мм. Внутренний диаметр туннеля - 55, длина - 185 мм. Частота настройки - 30 Гц.
Акустическое оформление средне- и высокочастотного громкоговорителей - закрытые ящики из фанеры толщиной 8 мм с внешними размерами соответственно 310x250x210 и 95 х125x175 мм. Головки этих громкоговорителей установлены одна над другой. Корпус среднечастотного громкоговорителя заполнен ватой.
С выходами полосных усилителей громкоговорители соединены короткими проводами большого сечения.
Благодаря разделению полос на входе и использованию головок с хорошей отдачей оказалось возможным применить сравнительно маломощные полосные усилители (6 Вт - на низких, 4 Вт - на средних и 2 Вт - на высоких частотах) при невысоком напряжении питания (±14 В). Каждый стереоканал обеспечивает уровень звукового давления около 100 дБ на расстоянии 1 м от акустической системы. Качество звучания достаточно высокое.
Электронная часть описываемой системы (два трехполосных стереоканала с активными фильтрами и теплоотводами транзисторов выходных каскадов) выполнена в виде единого блока размерами 350x160x35 мм.
При использовании головок с меньшим значением Р ср.ст выходную мощность полосных усилителей для получения того же уровня звукового давления необходимо, естественно, увеличить. Например, если для низкочастотной полосы выбрана головка 25ГД-26 (Р ср. ст =0,15 Па), то выходная мощность соответствующего усилителя должна быть не менее 24 Вт. Однако преимущества многополосного усиления мощности ощутимы и здесь, так как широкополосный усилитель (с учетом потерь в пассивном фильтре громкоговорителя и запаса мощности для неискаженного воспроизведения всех составляющих сигнала) в этом случае должен был бы обладать выходной мощностью вдвое большей (а это потребовало бы увеличения напряжения питания и применения более дорогой элементной базы).
Итак, комплексное рассмотрение вопросов согласования усилителя мощности с громкоговорителем показывает, что для достижения действительно высококачественного звучания приходится идти на значительное усложнение широкополосного усилителя. Многополосные усилители в этом отношении значительно проще и, что очень важно для подавляющего большинства радиолюбителей, могут быть собраны из доступных деталей. Учитывая это. а также принимая во внимание тот факт, что высокие качественные показатели многополосных систем при воспроизведении реальных сигналов можно получить значительно проще, чем при использовании одного, широкополосного усилителя, можно сделать вывод, что затраты времени и средств на изготовление многополосной системы не превысят затрат на постройку широкополосного усилителя с многополосиым громкоговорителем.
г. Москва
ЛИТЕРАТУРА
Иофе В. К., Корольков В. Г., Сапожков М А.
Справочник по акустике. Пол общ. ред. М. А. Сапожкова М. Связь. 1979.
Эфрусси М. М Громкоговорители и их применение М, Энергия 076 |МРБ вып 919).
Левннзон Г Л, Логинов А. В. Высококачественный усилитель низкой частоты М Энергия 1977 (МРБ. вып 95П
Relnhard С . Auf dem Weg zumOptimaleu Laut sprechersystem.- Funkschau 1977. № 3 s 115- - 117 ы
Lautsprccherkomblnalioncn - eleklrl" Welchen, Phascnfehler.- Funkschau, 1978. H > я 969-972 Nt 24, s . 1209-1212
Салтыков О. ЭМОС или отрицательное а д мое сопротивление? - Радио, 1981. № l.c 41. "5
С целью снижения интермодуляционных искажений при звуковоспроизведении громкоговорители Hi-Fi систем составляют из низкочастотных, среднечастотных и высокочастотных динамических головок. Их подключают к выходам усилителей через разделительные фильтры, представляющие собой комбинации LC фильтров нижних и верхних частот.
Ниже приведена методика расчета трехполосного разделительного фильтра по наиболее распространенной схеме.
Частотная характеристика разделительного фильтра трехполосного громкоговорителя в общем виде показана на рис. 1. Здесь: N - относительный уровень напряжения на звуковых катушках головок: fн и fв - нижняя и верхняя граничные частоты воспроизводимой громкоговорителем полосы; fр1 и fр2 - частоты раздела.
В идеальном случае выходная мощность на частотах раздела должна распределяться поровну между двумя головками. Это условие выполняется, если на частоте раздела относительный уровень напряжения, поступающего на соответствующую головку, снижается на 3 дБ по сравнению с уровнем в средней части ее рабочей полосы частот.
Частоты раздела следует выбирать вне области наибольшей чувствительности уха (1... 3 кГц). При невыполнении этого условия, из-за разности фаз колебаний, излучаемых двумя головками на частоте раздела одновременно, может быть заметно "раздвоение" звука. Первая частота раздела обычно лежит в интервале частот 400... 800 Гц, а вторая - 4... 6 кГц. При этом низкочастотная головка будет воспроизводить частоты в диапазоне fн...fp1. среднечастотная - в диапазоне fp1... fр2 и высокочастотная - в диапазоне fр2...fв.
Один из распространенных вариантов электрической принципиальной схемы трехполосного громкоговорителя приведен на рис. 2. Здесь: B1 - низкочастотная динамическая головка, подключенная к выходу усилителя через фильтр нижних частот L1C1; В2 - среднечастотная головка, соединенная с выходом усилителя через полосовой фильтр, образованный фильтрами верхних частот C2L3 и нижних частот L2C3. На высокочастотную головку В3 сигнал подается через фильтры верхних частот C2L3 и C4L4.
Расчет емкостей конденсаторов и индуктивностей катушек производят исходя из номинального сопротивления головок громкоговорителя. Поскольку номинальные сопротивления головок и номинальные емкости конденсаторов образуют ряды дискретных значений, а частоты раздела могут варьироваться в широких пределах, то расчет удобно производить в такой последовательности. Задавшись номинальным сопротивлением головок, подбирают емкости конденсаторов из ряда номинальных емкостей (или суммарную емкость нескольких конденсаторов из этого ряда) такими, чтобы получившаяся частота раздела попадала в указанные выше частотные интервалы.
В разделительных фильтрах обычно используют металлобумажные конденсаторы типов МБГО, МБГП и МБМ с допускаемым отклонением от номинальной емкости не более ± 10%. Наиболее подходящие для использования в фильтрах типономиналы конденсаторов приведены в табл 1.
Тип конденсатора |
Емкость, мкф |
МБМ |
0,6 |
Емкости конденсаторов фильтров С1...С4 для различных сопротивлений головок и соответствующие значения частот раздела приведены в табл 2.
Легко видеть, что все значения емкостей могут быть либо непосредственно взяты из номинального ряда емкостей. либо получены параллельным соединением не более чем двух конденсаторов (см. табл. 1).
После того как емкости конденсаторов выбраны, определяют индуктивности катушек в миллигенри по формулам:
В обеих формулах: Zг-в омах; fp1, fр2 - в герцах.
Поскольку полное сопротивление головки является частотнозависимой величиной, для расчета обычно принимают указанное в паспорте головки номинальное сопротивление Zг, оно соответствует минимальному значению полного сопротивления головки в диапазоне частот выше частоты основного резонанса до верхней граничной частоты рабочей полосы. При этом надо иметь в виду, что фактическое номинальное сопротивление различных образцов головок одного и того же типа может отличаться от паспортного значения на ±20%.
В некоторых случаях радиолюбителям приходится использовать в качестве высокочастотных головок имеющиеся динамические головки с номинальным сопротивлением, отличающимся от номинальных сопротивлений низкочастотной и высокочастотной головок. При этом согласование сопротивлений осуществляют, подключая высокочастотную головку В3 и конденсатор С4 к различным выводам катушки L4 (рис. 2), т. е. эта катушка фильтра играет одновременно роль согласующего автотрансформатора. Катушки можно намотать на круглых деревянных, пластмассовых или картонных каркасах с щечками из гетинакса. Нижнюю щечку следует сделать квадратной; так ее удобно крепить к основанию - гетинаксовой плате, на которой крепят конденсаторы и катушки. Плату крепят шурупами ко дну ящика громкоговорителя. Во избежание дополнительных нелинейных искажений катушки должны выполняться без сердечников из магнитных материалов.
Пример расчета фильтра
В качестве низкочастотной головки громкоговорителя используется динамическая головка 6ГД-2, номинальное сопротивление которой Zг=8 Ом. в качестве среднечастотной - 4ГД-4 с таким же значением Zг и в качестве высокочастотной - ЗГД-15, для которой Zг=6,5 Ом. Согласно табл. 2 при Zг=8 Ом и емкости С1=С2=20 мкф fp1=700 Гц, а при емкости С3=С4=3 мкф fр2=4,8 кГц. В фильтре можно применить конденсаторы МБГО со стандартными емкостями (С3 и С4 составляют из двух конденсаторов).
По приведенным выше формулам находим: L1=L3=2,56 мГ; L2=L4=0,375 мГ (для автотрансформатора L4 - это значение индуктивности между выводами 1-3).
Коэффициент трансформации автотрансформатора
На рис. 3 показана зависимость уровня напряжения на звуковых катушках головок от частоты для трехполосной системы, соответствующей примеру расчета. Амплитудно-частотные характеристики низкочастотной, среднечастотной и высокочастотной областей фильтра обозначены соответственно НЧ, СЧ и ВЧ. На частотах раздела затухание фильтра равно 3,5 дБ (при рекомендуемом затухании 3 дБ).
Отклонение объясняется отличием полных сопротивлений головок и емкостей конденсаторов от заданных (номинальных) значений и индуктивностей катушек от полученных расчетом. Крутизна спада кривых НЧ и СЧ составляет 9 дБ на октаву и кривой ВЧ - 11 дБ на октаву. Кривая ВЧ соответствует несогласованному включению громкоговорителя 1 ГД-3 (в точки 1-3). Как видно, в этом случае фильтр вносит дополнительные частотные искажения.
Примечание редакция . В приводимой методике расчета принято, что среднее звуковое давление при одной и той же подводимой электрической мощности для всех головок имеет примерно одинаковое значение. Вели же звуковое давление, создаваемое какой-либо головкой, заметно больше, то для выравнивания частотной характеристики громкоговорителя по звуковому давлению эту головку рекомендуется подключать к фильтру через делитель напряжения, входное сопротивление которого должно быть равно принятому при расчете номинальному сопротивлению головок.
(РАДИО N 9, 1977 г., с.37-38)
Первым делом снял все динамики. Отремонтировал и немного доработал все динамики. Настроил фазоинвертора для каждого низкочастотного динамика. Измерил параметры динамиков и на основе измерений рассчитал и изготовил новый кроссовер. Схема кроссовера необычна, в фильтре СЧ применен полосовой фильтр первого порядка и параллельный контур. Параллельный контур зашунтирован сопротивлением громкоговорителя, что дало нужную полосу пропускания.
фильтра №1
в процессе настройки
Нажми на картинку, чтобы увеличить ее
акустической системы с фильтром №1
Нажми на картинку, чтобы увеличить ее
Общее впечатления на слух низкие частоты зазвучали, необходимость выкручивать тембр НЧ до конца в плюс отпала, что очень хорошо. Сравнивая при прослушивании модернизированную АС
с не модернизированной (с заводским фильтром и настроенным фазоинвертором), модернизированная АС звучала вяло не было живости и драйва. Хотя звук был сбалансирован и чист, но средние частоты звучали сами по себе, низкие сами по себе, высокие частоты сами по себе. Звуковая сцена раздроблена и нет локализации инструментов.
Принято решение сделать ещё несколько кроссоверов.
Нажми на картинку, чтобы увеличить ее
АЧХ фильтра №2
Нажми на картинку, чтобы увеличить ее
АЧХ акустической системы с фильтром №2
Нажми на картинку, чтобы увеличить ее
Нажми на картинку, чтобы увеличить ее
АЧХ акустической системы с фильтром №3
Нажми на картинку, чтобы увеличить ее
Нажми на картинку, чтобы увеличить ее
АЧХ фильтра №4
Нажми на картинку, чтобы увеличить ее
АЧХ акустической системы с фильтром №4
Нажми на картинку, чтобы увеличить ее
Последняя схема, на мой взгляд, самая удачная для данной АС.
Звучание, сбалансированное живое, чистое, естественное и натуральное. При прослушивании сравнивали звучание на двух усилителях модернизированный и настроенный и модернизированный и настроенный . На усилителе разницу в звучании было очень трудно услышать она была не значительна в нюансах. На усилителе разницу в звучании всех экземпляров фильтров слышно сразу даже неподготовленному слушателю, отбор фильтров
производился по звучанию на усилителе Radiotehnika 101.
На основе изготовленных, настроенных, и прослушанных фильтров
можно сказать, что акустические системы с одним и тем же набором динамиков сильно отличаются по звучанию. И не равномерность частотной характеристики в приделах 5-10 дБл в рабочем диапазоне не является критерием качественного звучания. При изготовление фильтра
нужно учитывать переходную и фазочастотную характеристики, групповое время запаздывания (ГВЗ), импеданс фильтра
. Которые сильно влияют на воспроизведение музыкальных произведений при работе усилителя на сложную нагрузку (АС). Порой приходится оставить неравномерность АЧХ 10 дБл, но улучшить переходную и фазочастотную характеристики, что приведет к более естественному, натуральному и качественному звучанию.
Стоит заметить, что важную роль в воспроизведение музыкальных произведений играет усилитель и источник сигнала. Качество которых должно быть на высоком уровне, иначе разницы можно не услышать.
Расчет кроссовера для акустики75
Расчет кроссовера для акустики, как известно, очень важная операция. На свете не существует идеальных акустических систем, способных воспроизводить частотный диапазон полностью.
И тогда на помощь приходят отдельные участки спектра динамиков. К примеру, если надо воспроизводить НЧ, применяют сабвуфер, а чтобы воспроизвести ВЧ, устанавливают мидбасы.
Когда все эти динамики вместе взятые начинают играть, то может произойти путаница перед поступлением на тот или иной излучатель. По этой причине и необходим бывает активный или пассивный кроссовер для акустики.
В этой статье мы узнаем, для чего нужен расчет фильтра, рассмотрим пассивные кроссоверы, узнаем как они строятся на катушках индуктивности и конденсаторах.
Расчет кроссовера
Чтобы подключить 2-полосную(см.) или другую акустику с большим количеством полос к 1 каналу усилителя или ГУ, нужно некое отдельное устройство, разделяющее сигнал. При этом оно должно выделять для каждой полосы свои частоты. Именно такие устройства и называются фильтрами или кроссоверами.
Примечание. В комплекте с компонентной акустикой, как правило, уже идет пассивный кроссовер. Его готовил производитель и он рассчитан уже изначально.
Но что делать, если нужно разделить частоты по иной схеме (к примеру, если комплект акустики собран из отдельных компонентов)?
В этом случае речь идет о расчете кроссовера.Отметим сразу, что рассчитать кроссовер совершенно не сложно и даже можно самостоятельно изготовить его.
Ниже приводится инструкция о том, как рассчитать кроссовер:
- Скачиваем специальную программу. Это может быть Crossover Elements Calculator на компьютер;
- Вводим сопротивления низкочастотного и высокочастотного динамиков. Сопротивление – это номинальное значение сопротивления акустики, выражаемое в Ом. Как правило, средним значением является 4 Ом;
- Вводим частоту раздела кроссовера. Здесь полезно будет знать, что частоту надо вводить в Гц, но ни в коем случае не в кГц.
Примечание. Если кроссовер второго порядка, то надо еще ввести тип кроссовера.
- Получить ожидаемый результат можно, нажав на кнопку расчета.
Кроме того, надо знать следующее:
- Емкость конденсаторов, а вернее их значение вводится в Фарадах;
- Индуктивность рассчитывается в Генри (mH).
Схема расчета фильтра выглядит примерно так:
Фильтры разного порядка
Чтобы ясно понимать схему расчета кроссовера(см.), нужно понимать разницу между фильтрами разного порядка. Об этом и пойдет речь ниже.
Примечание. Существуют несколько порядков кроссовера. В данном случае порядок означает параметр кроссовера, который характеризует его способность ослаблять не нужные частотные сигналы.
Первый порядок
Схема 2-х полосного кроссовера этого порядка выглядит следующим образом:
По схеме видно, что ФНЧ или фильтр низких частот построен на катушке индуктивности, а фильтр высоких частот – на конденсаторе.
Примечание. Такой выбор компонентов не случаен, так как сопротивление катушки индуктивности повышается прямо пропорционально увеличению частоты. А вот что касается конденсатора, то здесь обратно пропорционально. Получается, что такая катушка отлично пропускает НЧ, а конденсатор отвечает за пропуск ВЧ. Все просто и оригинально.
Следует также знать, что кроссоверы первого порядка, а вернее их номинал, зависит от выбранной частоты разделения и величины сопротивления колонки. Проектируя ФНЧ, надо в первую очередь обратить внимание на частоту среза НЧ и СЧ динамиков(см.).
А вот проектируя ФВЧ, надо аналогичным образом поступить уже с ВЧ.
Пассивный кроссовер
Наиболее доступной на сегодня считается именно пассивная фильтрация, так как она сравнительно проста в реализации. С другой стороны, не все так просто.
Речь идет о следующих недостатках:
- Согласовать параметры и значение фильтров с характеристиками излучателей колонок очень сложная штука;
- В процессе эксплуатации может наблюдаться нестабильность параметров . К примеру, если повысится сопротивление звуковой катушки при нагреве. В связи с этим значительно ухудшится достигнутое в процессе разработки согласование;
- Фильтр, обладая внутренним сопротивлением, забирает некоторую часть выходной мощности усилителя. Одновременно с этим ухудшается демпфирование, а это сказывается на качестве звучания и четкости передачи нижнего регистра.
Как известно, на сегодняшний день самыми распространенными акустическими системами считаются 2-х компонентные варианты.
В них фильтр разделяет звуковой сигнал на два диапазона:
- Первый диапазон предназначается исключительно для низких и средних частот. В данном случае используется кроссовер для нижних частот или ФНЧ;
- Второй диапазон предназначен для ВЧ. Здесь уже используется другой фильтр ФВЧ.
Примечание. Вариантов реализации фильтра может быть несколько, но он все должно отвечать определенным канонам.
Ниже приводится список требований, которым обязательно должен соответствовать кроссовер:
- Фильтр не должен оказывать влияния на частотный спектр и волну выходящего аудиосигнала;
- Должен создавать для усилителя, независимую от частоты нагрузку активного характера;
- Должен суметь обеспечивать вместе с акустическими системами формирование диаграммы направленности. Это должно быть реализовано так, чтобы до слушателя доходило максимум излучения.
Из статьи мы узнали, как проводится расчет кроссовера акустических систем своими руками. В процессе работ будет полезно также изучить схемы, посмотреть видео обзор и фото – материалы.
Если научиться самостоятельно рассчитывать фильтр, платить за услуги специалистам не придется. Таким образом, цена операции сводится к минимуму, ведь надо только приложить немного терпения и уделить некоторое время изучению.
С целью снижения интермодуляционных искажений при звуковоспроизведении громкоговорители Hi-Fi систем составляют из низкочастотных, среднечастотных и высокочастотных динамических головок. Их подключают к выходам усилителей через разделительные фильтры, представляющие собой комбинации LC фильтров нижних и верхних частот.
Ниже приведена методика расчета трехполосного разделительного фильтра по наиболее распространенной схеме.
Частотная характеристика разделительного фильтра трехполосного громкоговорителя в общем виде показана на рис. 1. Здесь: N - относительный уровень напряжения на звуковых катушках головок: fн и fв - нижняя и верхняя граничные частоты воспроизводимой громкоговорителем полосы; fр1 и fр2 - частоты раздела.
В идеальном случае выходная мощность на частотах раздела должна распределяться поровну между двумя головками. Это условие выполняется, если на частоте раздела относительный уровень напряжения, поступающего на соответствующую головку, снижается на 3 дБ по сравнению с уровнем в средней части ее рабочей полосы частот.
Частоты раздела следует выбирать вне области наибольшей чувствительности уха (1... 3 кГц). При невыполнении этого условия, из-за разности фаз колебаний, излучаемых двумя головками на частоте раздела одновременно, может быть заметно "раздвоение" звука. Первая частота раздела обычно лежит в интервале частот 400... 800 Гц, а вторая - 4... 6 кГц. При этом низкочастотная головка будет воспроизводить частоты в диапазоне fн...fp1. среднечастотная - в диапазоне fp1... fр2 и высокочастотная - в диапазоне fр2...fв.
Один из распространенных вариантов электрической принципиальной схемы трехполосного громкоговорителя приведен на рис. 2. Здесь: B1 - низкочастотная динамическая головка, подключенная к выходу усилителя через фильтр нижних частот L1C1; В2 - среднечастотная головка, соединенная с выходом усилителя через полосовой фильтр, образованный фильтрами верхних частот C2L3 и нижних частот L2C3. На высокочастотную головку В3 сигнал подается через фильтры верхних частот C2L3 и C4L4.
Расчет емкостей конденсаторов и индуктивностей катушек производят исходя из номинального сопротивления головок громкоговорителя. Поскольку номинальные сопротивления головок и номинальные емкости конденсаторов образуют ряды дискретных значений, а частоты раздела могут варьироваться в широких пределах, то расчет удобно производить в такой последовательности. Задавшись номинальным сопротивлением головок, подбирают емкости конденсаторов из ряда номинальных емкостей (или суммарную емкость нескольких конденсаторов из этого ряда) такими, чтобы получившаяся частота раздела попадала в указанные выше частотные интервалы.
Тип конденсатора | Емкость, мкФ |
МБМ | 0,6 |
МБГО, МВГП | 1; 2; 4; 10 |
МБГП | 15; 26 |
МБГО | 20; 30 |
{mospagebreak}Емкости конденсаторов фильтров С1...С4 для различных сопротивлений головок и соответствующие значения частот раздела приведены в табл 2.
Zг,0м | 4.0 | 4.5 | 5.0 | 6.5 | 8.0 | 12,5 | 15 |
С1,C2, мкф | 40 | 30 | 30 | 20 | 20 | 15 | |
fp1, Гц | 700 | 840 | 790 | 580 | 700 | - | 520 |
С3,С4, мкф | 5 | 5 | 4 | 4 | 3 | 2 | 1,5 |
fр2,кГц | 5,8 | 5,2 | 5 | 4,4 | 4,8 | 4,6 | 5,4 |
Легко видеть, что все значения емкостей могут быть либо непосредственно взяты из номинального ряда емкостей. либо получены параллельным соединением не более чем двух конденсаторов (см. табл. 1).
После того как емкости конденсаторов выбраны, определяют индуктивности катушек в миллигенри по формулам:
В обеих формулах: Zг-в омах; fp1, fр2 - в герцах.
Поскольку полное сопротивление головки является частотнозависимой величиной, для расчета обычно принимают указанное в паспорте головки номинальное сопротивление Zг, оно соответствует минимальному значению полного сопротивления головки в диапазоне частот выше частоты основного резонанса до верхней граничной частоты рабочей полосы. При этом надо иметь в виду, что фактическое номинальное сопротивление различных образцов головок одного и того же типа может отличаться от паспортного значения на ±20%.
В некоторых случаях радиолюбителям приходится использовать в качестве высокочастотных головок имеющиеся динамические головки с номинальным сопротивлением, отличающимся от номинальных сопротивлений низкочастотной и высокочастотной головок. При этом согласование сопротивлений осуществляют, подключая высокочастотную головку В3 и конденсатор С4 к различным выводам катушки L4 (рис. 2), т. е. эта катушка фильтра играет одновременно роль согласующего автотрансформатора. Катушки можно намотать на круглых деревянных, пластмассовых или картонных каркасах с щечками из гетинакса. Нижнюю щечку следует сделать квадратной; так ее удобно крепить к основанию - гетинаксовой плате, на которой крепят конденсаторы и катушки. Плату крепят шурупами ко дну ящика громкоговорителя. Во избежание дополнительных нелинейных искажений катушки должны выполняться без сердечников из магнитных материалов.
Пример расчета фильтра.
В качестве низкочастотной головки громкоговорителя используется динамическая головка 6ГД-2, номинальное сопротивление которой Zг=8 Ом. в качестве среднечастотной - 4ГД-4 с таким же значением Zг и в качестве высокочастотной - ЗГД-15, для которой Zг=6,5 Ом. Согласно табл. 2 при Zг=8 Ом и емкости С1=С2=20 мкф fp1=700 Гц, а при емкости С3=С4=3 мкф fр2=4,8 кГц. В фильтре можно применить конденсаторы МБГО со стандартными емкостями (С3 и С4 составляют из двух конденсаторов).
По приведенным выше формулам находим: L1=L3=2,56 мГ; L2=L4=0,375 мГ (для автотрансформатора L4 - это значение индуктивности между выводами 1-3).
Коэффициент трансформации автотрансформатора
На рис. 3 показана зависимость уровня напряжения на звуковых катушках головок от частоты для трехполосной системы, соответствующей примеру расчета. Амплитудно-частотные характеристики низкочастотной, среднечастотной и высокочастотной областей фильтра обозначены соответственно НЧ, СЧ и ВЧ. На частотах раздела затухание фильтра равно 3,5 дБ (при рекомендуемом затухании 3 дБ).
Отклонение объясняется отличием полных сопротивлений головок и емкостей конденсаторов от заданных (номинальных) значений и индуктивностей катушек от полученных расчетом. Крутизна спада кривых НЧ и СЧ составляет 9 дБ на октаву и кривой ВЧ - 11 дБ на октаву. Кривая ВЧ соответствует несогласованному включению громкоговорителя 1 ГД-3 (в точки 1-3). Как видно, в этом случае фильтр вносит дополнительные частотные искажения.
Примечание от авторов:
В приводимой методике расчета принято, что среднее звуковое давление при одной и той же подводимой электрической мощности для всех головок имеет примерно одинаковое значение. Вели же звуковое давление, создаваемое какой-либо головкой, заметно больше, то для выравнивания частотной характеристики громкоговорителя по звуковому давлению эту головку рекомендуется подключать к фильтру через делитель напряжения, входное сопротивление которого должно быть равно принятому при расчете номинальному сопротивлению головок.
РАДИО N 9, 1977 г., с.37-38 E. ФРОЛОВ, г. Москва